1、當各項應力超標時，按下述原則調整結構尺寸，並重新進行應力計算。
2、在立式換熱器中，橡膠膨脹節最好設置在支座下方。當橡膠膨脹節位於支座的上方時，橡膠膨脹節承受由換熱器自重產生的附加軸向力並降低了設備的穩定性。
3、水壓試驗工況下的橡膠膨脹節強度問題。有些情況下需要提高殼程的水壓試驗壓力。此時有必要對橡膠膨脹節進行水壓試驗工況下的強度校核，此時，腐蝕餘量為零，設計溫度為常溫。在EJMA標準中，為防止橡膠膨脹節在實驗條件下發生屈曲，試驗壓力應低於或等於柱失穩或平麵失穩的極限設計壓力的1．5倍(柱失穩是指橡膠膨脹節中部整體的側向偏移，隻有當橡膠膨脹節的長度與直徑之比比較大時，這種現象才會發生。GB 16749未考慮柱失穩)。對於平麵失穩，GB 16749規定，橡膠膨脹節在試驗壓力下，最大波距與受壓前波距之比不得超過1．15，如果大於1．15，則認為橡膠膨脹節產生了平麵失穩。
4、在固定管板式換熱器的設計計算中，管板的計算和橡膠膨脹節的計算相互關聯，相互影響。管板要根據橡膠膨脹節的軸向剛度進行計算，橡膠膨脹節要根據管板的計算確定橡膠膨脹節總軸向力，所以在計算過程中，這些數值的一致性對於保證計算結果的正確性是非常重要的。其中，橡膠膨脹節總軸向力應該等於殼程筒體軸向應力與殼程筒體截麵積的乘積。設計者可以通過驗證管板及橡膠膨脹節計算結果中的這些數值，來核實計算結果的正確性。
5、凯时首页地址材料在冷態塑性變形時會產生加工硬化現象，使凯时首页地址材料的強度和硬度升高，而塑性與韌性下降。奧氏體不鏽鋼具有極好的塑性，對於奧氏體不鏽鋼橡膠膨脹節在設計計算中可以采用加工硬化後的實際屈服強度來校核各項應力。
6、設計計算中的“橡膠膨脹節波長”，應不包括橡膠膨脹節的直邊長度。 7、對於不鏽鋼材料製造的橡膠膨脹節，在需要疲勞壽命校核時，橡膠膨脹節設計疲勞循環次數應根據工藝條件確定，在不明確的情況下可設定為3 000～5 000次，並在裝配圖紙上注明橡膠膨脹節設計疲勞循環次數，以保證設備的正確使用。